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  • 简介:根据玉米秸秆成型燃料特性,通过详细的热工计算及一定加工工艺研制出适合于玉米秸秆成型燃料燃烧的专用锅炉,这种锅炉采用双层炉排结构,具有消烟除尘作用.不但燃烧效率高,气体及固体不完全燃烧损失小,而且排烟中的烟尘质量浓度,氮氧化物及二氧化硫体积分数低,符合国家锅炉的污染物排放标准要求.

  • 标签: 玉米秸秆成型燃料 锅炉 热工计算 加工工艺 双层炉排结构 消烟除尘
  • 简介:早在1988年,李安定教授就发表了《太阳光发电系统用逆变器》一文,最早提出了系统的关键部件就是光伏逆变器。他也是第一批国内最早研究光伏逆变器,关注光伏逆变器产业发展的光伏专家。为推动无电地区光伏应用的发展,

  • 标签: 正弦波逆变器 光伏电站 产业发展 李安 太阳光发电系统 光能源
  • 简介:在多级制冷系统超结构的基础上,以年操作费用与设备年折旧费用之和的年度总费用最低为目标函数,建立了多机制冷系统优化的混合整数非线性规划.利用该模型对乙烯裂解装置乙烯-丙烯复叠制冷系统进行了优化研究,优化后系统比原制冷系统年度总费用下降15%,经济效益明显.

  • 标签: 多级 混合整数非线性规划 丙烯 操作费 超结构 优化研究
  • 简介:应用湍流模型对涡轮叶片尾缘叉排针肋通道的换热与流动进行了三维数值模拟研究.为了研究冷却叶片尾缘处正压面与背压面之楔角对通道换热与流动的影响,在通道楔角θ为0°~20°进行了数值模拟计算;为了研究Reynolds数对通道换热与流动的影响,在Re为0.5×104~4.0×104进行了数值模拟计算.最后给出了一个最佳楔角.

  • 标签: 叶片尾缘 叉排针肋 楔型通道 数值模拟 航空 发动机设计
  • 简介:并列运行的火电机组负荷优化分配是火电厂乃至电力系统优化运行的重要部分.在分析燃耗特性的基础上,建立了负荷优化分配的等微增率模型、线性规划模型和二次规划模型,并对某电力系统十台并列运行的单元机组进行求解计算,得到三种方法不同的负荷分配优化值和系统燃耗量.结果表明:二次规划分配方法节能效果最明显,线性规划分配方法的节能效果介于二次规划分配方法和等微增率分配方法之间.

  • 标签: 负荷优化 电力系统 并列运行 火电机组 单元机组 火电厂
  • 简介:采用数值模拟的方法,研究三组不同流量系数(分别为0.073、0.135、0.220)的通风机叶轮旋转扩压器直径大小对模型级性能及流场结构的影响;得到了旋转扩压器出口的气流角和蜗壳内的流场分布情况,揭示了其变化规律。研究结果表明,随着旋转扩压器直径的增加,风机性能有不同程度提高,旋转扩压器直径与叶轮直径比(D3/D2)为1.1时,整机性能较好,内部流场较均匀,直径增加到一定程度后,性能提升不明显。相关结果可以为提高风机性能、改进风机结构参数提供参考。

  • 标签: 离心通风机 旋转扩压器 数值模拟 风机性能
  • 简介:通过测试,得出了在单一风机、一拖二风机及夹套式三种不同送风方式下的90m3微型冷库内离地面1.5m处的温度场分布.结果表明,夹套式送风方式的微型预冷库具有最好的温度场分布.根据实验结果建立了果蔬预冷时温度降速率、压力降速率及温度变化率的相关耦合式,提出了在夹套式库内的最佳预冷风速.

  • 标签: 送风方式 微型冷库 预冷 果蔬 温度场分布 温度变化率
  • 简介:可呼吸墙体中不仅有热传递,还伴随着湿传递及空气渗透,并且3个过程互相影响,协同作用。在分析国内外相关资料的基础上,采用热力学方法,并根据多孔介质中多相流体流动描述的体积平均方程,建立了热、湿和空气耦合作用下的可呼吸墙体热质传递模型。推导出热、湿和空气耦合传递等效扩散方程,找到可呼吸墙体热、湿及空气柄合作用下热质传递过程的主要影响因素湿容量θL、气压PG和温度T;根据等效扩散方程,通过TDMA算法,可以求得可呼吸墙体内的湿容量分布、气压分布和温度分布。并进行了数值模拟。

  • 标签: 可呼吸墙体 热质传递 耦合 数值模拟
  • 简介:采用低雷诺数、小流量模型对黏性流体在水平管外形成的薄液膜的流速以及膜厚分布进行分析和计算;给出了边界层坐标系的二维边界层方程,求得了其相似性解;根据液膜自由表面上的运动学边界条件,给出关于膜厚的一阶偏微分方程,利用特征线法求得了膜厚分布的数值解.结果表明:重力驱动在光滑横管外壁面白发形成均匀的液膜是不可能实现的,必须外加一个能产生特殊流场的气刀来改变其原有受力情况,才有可能实现均匀液膜.在某一确定的时刻,膜厚沿着x轴逐渐增厚;随着时间的推移,各处膜厚逐渐减小.这些对于确定气刀的结构和安装的位置是十分重要的.

  • 标签: 光滑横管 液膜 凝结 黏性流体 成膜机理 物理数学模型
  • 简介:介绍了研究发动机燃烧过程的模拟实验装置(定容燃烧弹和多功能燃烧弹)及单缸试验机,着重分析它们的工作原理、结构及特点。为研究内燃机的燃烧过程从而改善其燃烧特性所需的各式各样的实验装置的设计提供了有力的依据和信息参考。

  • 标签: 燃烧弹 燃烧特性 结构图 装置图
  • 简介:应用有限时间热力学方法,探索有限热源、热阻和回热损失的斯特林热机的优化性能,得到一些新的性能参数,所得结论可为斯特林热机的研制和优化设计提供些新理论指导。

  • 标签: 有限时间热力学 斯特林热机 优化性能
  • 简介:在建筑工程的可行性研究阶段,空调系统冷热源的年运行能耗预测是静态投资回收期分析、全寿命周期成本分析中的核心组成部分,是冷热源选型的重要依据之一.然而,在实际项目中通常选用iplv/nplv、设计工况cop进行年运行能耗估算,计算结果与实际能耗有较大的误差.在已知建筑设计冷、热负荷的前提下,引入平衡温度概念,采用bin方法预测不同温度下的建筑负荷,通过参数修正的方式预测江水源热泵机组在部分负荷率情况下功率,将热泵机组功率修正系数的变化函数拟合为水源侧进水温度和负荷侧回水温度的多项式.对长江上游地区江水温度及气象参数进行监测,并建立了江水温度与空气于球温度的数学关系.提出江水源热泵机组年运行能耗预测方法.该方法反映了系统运行的实际特征,且计算过程较为简单,可以在实际工程中应用.

  • 标签: 江水源热泵 年运行能耗 平衡温度 bin方法 江水温度
  • 简介:在一台六缸柴油机上使用汽、柴油两种燃料实现均质引燃,通过将柴油主喷时刻大幅提前,研究柴油深度混合对均质引燃的影响。试验结果表明:柴油深度混合可以优化均质引燃模式的燃烧状况,柴油主喷时刻提前至上止点前40°曲轴转角时,缸内燃烧近似均质压燃,在保持高有效热效率的同时,最大压升率也控制在0.59MPa/(°)的合适水平;柴油深度混合可以显著改善均质引燃模式的排放,柴油主喷时刻提前至上止点前40°曲轴转角时,NOx排放低至0.39g/(kW·h),同时炭烟(Soot)则近零排放。

  • 标签: 双燃料 柴油主喷时刻 均质引燃 排放特性
  • 简介:探讨了汽车V型发动机振动激励特性的计算方法和振动激励的简谐分析方法,通过V6发动机振动激励特性简谐分析的计算结果分析了谐振频率对汽车振动的影响,为汽车发动机悬置系统设计提供了激振数据。

  • 标签: V型发动机 振动激励 研究
  • 简介:将航空发动机中同向旋转的高低压涡轮盘简化成了几何形状相对简单的同向旋转盘系统。用实验的方法研究了非稳态情况下改变冷气流量和改变两盘转速对两盘温度和盘面平均Nu的影响。结果表明:进气Re是最重要的影响因素,它对传热的影响是瞬时的,Re升高两个盘面的Nu同时增加;当一个盘的转速增大时,此盘的传热有一定的增强.但对另外一个盘传热影响很小。

  • 标签: 同向旋转 旋转盘 传热
  • 简介:本文设计和开发了单缸柴油机起动过程试验装置,包括数据采集系统。在该试验台上分别开展了115和130两款典型单缸柴油机电起动过程实验研究,对不同活塞位置电起动过程历程差异进行对比。结果表明,单缸水冷柴油机在不打开减压开关起动时,活塞起始位置的不同对柴油机起动过程的影响较大。在活塞由吸气行程起动过程中,起动电机将历经起动堵转、峰值堵转和方波堵转三次堵转过程,起动最难;如从排气行程起动,起动电机仅历经一次起动堵转,起动最易;而从压缩行程起动,起动难度介于上述两者之间。试验数据显示,130机型自不同活塞起始位置开始起动,其功耗差约6.18倍,时间历程差约6倍。有效控制活塞起动位置处于排气冲程可有效提高发动机起动性能,大幅度节约起动所需电池能量,实现快速起动。

  • 标签: 单缸柴油机 电起动 起动过程
  • 简介:研究中空纤维膜和吸湿溶液结合进行制冷预除湿过程的传质机理,建立了膜管外湿空气中的水蒸气通过膜孔最后被溴化锂溶液吸收传质过程的数值模型,研究了液体进口流速、进口质量分数和进口温度对管内溶液的温度分布、质量分数分布、膜孔内水蒸气质量分数分布和膜管外水蒸气质量分数分布的影响,并比较了这三种因素对传质的影响程度。在一般预除湿用疏水性膜组件的内部溶液压力条件下(小于10kPa),溶液与水蒸气的接触面在疏水性膜内壁表面。溶液流速的增大、溶液进口质量分数的增大以及溶液进口温度的降低均有利于传质进行,其中,提高溶液进口质量分数对加强传质最为有效。

  • 标签: 直接蒸发冷却 湿空气 预除湿 溴化锂溶液 中空纤维膜
  • 简介:对某船用汽轮机内旁通流道特性试验进行了数值计算分析:基于可压缩N-S方程,利用Spalart-Allmaras湍流模式及有限积分法,采用四面体非结构性网格,对内旁通流道进行了数值模拟.预测了内旁通流道不同开度及旁通流道不同入口Ma的全压损失系数,计算结果与试验结果吻合良好.通过数值计算,得到了对内旁通流道广泛适用的计算方法,为慢速机组内旁通流道及旁通阀的设计和性能分析提供了重要依据.

  • 标签: 内旁通流道 旁通阀 S-A湍流模式 全压损失系数