中车大连机车研究所有限公司,辽宁省大连市,116022
摘要:本文介绍了一种和谐机车牵引电机用轴承结构型式、材料及热处理、内部主参数。根据轴承在和谐机车牵引电机中的运用边界条件进行了设计选型,并对轴承在实际工况下的载荷进行了分析计算。
关键词:牵引电机; 滚轮轴承; 载荷参数;
0 引言
轴承是机车车辆的关键零部件,其性能直接影响机车车辆运行安全。目前,国内机车车辆用轴承全部依赖于进口。轴承为寿命管理部件,需定期更换,一旦被国外封锁,将影响高速列车正常运营。因此,本次针对和谐机车牵引电机用圆柱滚子轴承NU320进行自主化设计。包括轴承内部参数的计算公式和结果;对轴承的当量动负荷、额定动载荷、额定静载荷、基本额定寿命、修正寿命、最高运行转速和极限转速等进行计算,针对力学性能进行计算和仿真分析。
1 总体方案
本文阐述的和谐机车转向架用牵引电机轴承设计技术指标如下:
(1)轴承在正常安装、使用和维护的情况下,NU320轴承使用寿命不小于200±10万公里,轴承理论计算寿命应不小于300万公里。
(2)轴承能保证电机以2662r/min的转速长期运行,并应能承受3195r/min的超速(空载)运行2min。
(3)主要精度指标不低于 P6。
1.1 外形结构和尺寸
牵引电机传动端轴承NU320结构设计上,与目前NU系列相同见下图,外形尺寸D*d*B*C=Φ215*Φ100*47*47(单位:mm),外圈喷涂绝缘涂层,采用整体式实体保持架。
图 1 01-外圈;02-内圈;04-滚子;46-实体保持架
1.2 材料及热处理
机车轴承是在具有复杂的工况环境下运行,要求轴承具有长的使用寿命和高可靠性。因此,除了其轴承结构设计外,轴承材料的选择、原材料的质量、热处理工艺及热处理质量应是基础也是关键。因此,对轴承材料和热处理质量提出很高的要求,才能实现轴承的长寿命和高可靠性。
综合目前国内外各种轴承材料冶炼方法,并结合铁路轴承运转的工况特点和在用牵引电机轴承用材的分析,牵引电机轴承内外圈及滚动体选用 GCr15 制造,钢材应符合 TB/T 3010 的标准,热处理方式采用马氏体淬火,热处理质量按GB/T 34891执行。轴承材料设计如表2:
表2 NU320材料及热处理
零部件名称 | 材料 | 热处理 | |
外圈 | GCr15 | 马氏体淬火,S0 回火 | TB/T 3010 59~64HRC |
内圈 | GCr15 | 马氏体淬火,S0 回火 | TB/T 3010 59~64HRC |
滚动体 | GCr15 | 马氏体淬火,常规回火 | TB/T 3010 60~64HRC |
1.3 轴承主参数
根据轴承设计手册进行迭代计算得出设计主参数见表3。
表3 NU320设计主参数
序号 | 设计参数 | 值 | 序号 | 设计参数 | 值 |
1 | 内径d/mm | Φ100(-0.015~0) | 7 | 滚子组节圆直径Dpw/mm | Φ159.5 |
2 | 外径D/mm | Φ215(-0.020~0) | 8 | 滚子数量Z | 13 |
3 | 内圈宽度B/mm | 47(-0.20~0) | 9 | 滚动体修型 | 对数修型 |
4 | 外圈宽度C/mm | 47(-0.20~0) | 10 | 滚动体凸度δ/mm | 0.015 |
5 | 滚子直径Dwe/mm | Φ32 | 11 | 径向游隙Gr/mm | 0.105~0.140 |
6 | 滚子长度L/mm | 32 | 12 | 额定动载荷Cr(KN) | 381 |
13 | 额定静载荷Cor(KN) | 427 |
2计算分析
2.1 功能随机振动时轴系受力分析及计算
牵引电机轴承受力分析等效图如下:
图2 牵引电机轴承受力分析等效图
传动端轴承对电机轴的约束力为Fy1、Fz1,非传动端轴承对电机轴的约束力为Fx1,非传动端轴承NU320对电机轴的约束力Fy2、Fz2,m1为电机转子质量,T为单边磁拉力,m2为斜齿轮质量。受力和力矩方程如下:
其中:
X方向受力:Fx1=(m1+m2)×ax;
Y方向受力:Fy1+Fy2=(m1+m2)×ay+Fr;
Z方向受力:Fz1+Fz2=(m1+m2)×g+(m1+m2)×az+T+Ft;
Y方向力矩:m1×ay×a+(Fr+m2×ay)×(a+b+c)=Fy2×(a+b);
Z方向力矩:Fz2×(a+b)=(T+m1×g+m1×az)×a+(Ft+m2×g+m2×az)×(a+b+c); Kmm/=Ka×rp/(a+b);
Kmw/=Ka×rp/(a+b);
m1=805,m2=25.5,ax=4.25,ay=2,az=3.7,T=5578.6N。
将上述结果代入方程组,得出Fy1=-9001N,Fz1=-18306.2N,Fx1=3072.85N,Fy2=44345.5N,Fz2=128097.5N:
1= =135.6 KN
Pr=20.40KN
2.2寿命分析
非传动端轴承 NU320额定寿命:
式中: i—传动比;D—半磨耗轮径;
根据理论计算:
表4 和谐机车载荷谱
工况编号 | 电机转速(r/min) | 电机扭矩(N.m) | 时间比例(%) | 备注 |
1 | 0 | 11852 | 0.05 | 电机正反转各占50% |
2 | 1365 | 8806 | 9.975 | |
3 | 2662 | 4515 | 9.975 | |
4 | 2218 | 5419 | 30 |
根据该工况计算轴承综合寿命为:L10=790万公里,计算寿命满足不小于240万公里使用寿命的要求。
2.3极限转速
滚动轴承许用极限转速[nmax]=2·f1·f2·f3·f4·AM/(d+D):
AM—轴承结构系数,单位为毫米转每分(mm.r/min );脂润滑的单列短圆柱滚子轴承取43x104 ;
f1 —轴承尺寸影响系数;
F2 —轴承载荷影响系数;
f3 —轴承轴向力载荷影响系数;
f4 —轴承极限转速提高倍数;
故: [nmax]=5760r/min任务书中要求的2900r/min,安全。
2.4 仿真分析
通过ROMAX仿真分析软件,对和谐机车牵引电机轴承NU320进行仿真分析,通过对工况的分析和寿命计算,货运机车工况最为恶劣,在货运机车工况电机刚启动时,轴承工作环境较为恶劣,因此分别对货运机车工况进行ROMAX仿真分析。
图3仿真分析图谱
通过ROMAX仿真分析,牵引电机轴承NU320内圈滚道最大接触应力为1815 Mpa,外圈滚道最大接触应力为1498 Mpa,均小于[σsp]=4200MPa,因此满足使用。
模态分析-青铜材料
牵引电机轴承NU320方案保持架采用青铜材料固有频率计算结果如表5所示:
表5 NU320青铜保持架各阶固有频率
阶 数 | 一 | 二 | 三 | 四 | 五 | 六 |
频率(Hz) | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
阶 数 | 七 | 八 | 九 | 十 | 十一 | 十二 |
频率(Hz) | 801.27 | 801.32 | 910.11 | 910.45 | 2197.0 | 2197.7 |
由表中可以看出,保持架的前六阶固有频率均非常接近0,这是由于本次对保持架进行的是自由模态分析,前六阶为自由模态。在后6阶模态出现几个相邻阶次的频率非常接近的现象,结合模态分析的原理分析,这是因为模型的对称性造成的。
表6 NU320齿轮啮合频率
输出转速n(r/min) | 1365 | 2662 | 2218 | 1382 | 1700 | 2126 |
齿轮啮合频率(HZ) | 477.75 | 931.70 | 776.30 | 483.70 | 595.00 | 744.10 |
给出保持架在自由模态下的一些模态频率对应的振型,结果如图 4- 1 所示。
第七阶 第八阶 第九阶
第十阶 第十一阶 第十二阶
通过分析,保持架在第7阶最接近齿轮啮合频率,采用临界转速进行复核,对应的轴承转速远高于轴承的实际转速。
3总结
从轴承寿命、极限转速、力学分析等方面对和谐机车牵引电机轴承NU320进行分析,结论如下:
(1) 按照主机厂提供的边界条件,对NU320进行寿命校核,可满足客运机车和货运机车使用工况要求,计算寿命≥300万公里;
(2) 极限转速>2662rpm,满足使用要求;
(3) 配合表面粗糙度和形位公差按照P4精度设计,满足使用要求。